1引言

在弱信號檢測中，檢測系統(tǒng)自身要有很低的噪聲輸出和較高的穩(wěn)定等特性，要滿足這些條件，其供電系統(tǒng)的高穩(wěn)定、低噪聲是基本要求之一。目前國內(nèi)外市場上的高精密正負(fù)雙路輸出電源重要采用基準(zhǔn)穩(wěn)壓芯片作基準(zhǔn)源，其噪聲特性不夠理想，價格相對較高。同時此類電源在特定負(fù)載下容易發(fā)生振蕩，使得一種電源只能作為特定儀器的專用電源，制約了其適用性。國內(nèi)的弱信號檢測雖然起步相對較晚，但隨著其的迅速發(fā)展，弱信號檢測儀相繼譜及，對低噪聲低紋波電源的要也將越來越大。

2電路構(gòu)架和關(guān)鍵技術(shù)

圖1電路基本構(gòu)架

圖1是電路基本構(gòu)架，用的是兩級穩(wěn)壓的電子濾波電路,此電路的特點(diǎn)是紋波噪聲特性好，體積小。電路各模塊以動態(tài)分析儀SR780來檢測分析進(jìn)行改進(jìn)，使輸出噪聲達(dá)到最理想效果。動態(tài)分析儀SR780是美國斯坦福大學(xué)研制，它有0Hz-102.4kHz檢測帶寬,90dB動態(tài)范圍,最小輸入噪聲密度可達(dá)（200Hz內(nèi)），完全能滿足設(shè)計上的檢測精度的要求。

2.1結(jié)構(gòu)上的幾點(diǎn)關(guān)鍵處理

為了使電源的輸出達(dá)到低噪聲的輸出，并提高其穩(wěn)定特性，重要作了以下幾點(diǎn)關(guān)鍵處理：

1）尖峰噪聲的削除。在整流電橋的各個二極管分別并聯(lián)特定值的RC，目的是抑制內(nèi)部整流二極管反向恢復(fù)期間引起的尖峰噪聲(圖2中虛線)。實(shí)測表明，電源輸出功率越大，尖峰越明顯。這里電容一般取0.01μ。用于抑制振蕩的電阻在100Ω左右，若要使其噪聲特性最好，用示波器觀測調(diào)整電阻其輸出達(dá)到最佳即可。

圖2整流濾波出現(xiàn)的尖峰噪聲

圖3SR780檢測不同電流下所用發(fā)光二極管的噪聲功率譜

2)基準(zhǔn)源由恒流源和去光電效應(yīng)的幾個發(fā)光二極管組成。發(fā)光二極管價格低，噪聲特性好。為了達(dá)到最好的噪聲輸出，對所選用的發(fā)光二極管噪聲與其通電電流的關(guān)系作了系統(tǒng)的測量和研究。用SR780檢測其噪聲隨電流變化如圖3，可見其噪聲是隨著通電電流的增大而先減小后增大，在3mA處該發(fā)光二極管噪聲最?。〒Q算成噪聲電壓有效值約為0.3μVrms（0-800Hz））?？蛇x用2SK30作為恒流源，預(yù)穩(wěn)壓級（可以用市場上較為廉價的三端穩(wěn)壓器件，也能滿足要求）為其供應(yīng)穩(wěn)定的電壓，保證了其輸出電流恒定不變。

對現(xiàn)有的發(fā)光二極管的噪聲進(jìn)行檢測時發(fā)現(xiàn)在適合電流下，其噪聲0.3μVrms，有資料顯示有的發(fā)光二極管噪聲甚至1nVrms，相比目前的主流低噪聲基準(zhǔn)源的噪聲在1μVrms左右（如ADR43系列在0.1Hz-10Hz噪聲約為0.5μVrms，具有一定的優(yōu)勢。

在檢測其噪聲時還發(fā)現(xiàn)發(fā)光二極管有比較明顯的光電效應(yīng)，當(dāng)外界光照強(qiáng)度變化時，用萬用表檢測，其端電壓隨著光強(qiáng)有近幾個毫伏的變化。為消除其光電效應(yīng)，達(dá)到輸出電壓穩(wěn)定、噪聲低的目的，設(shè)計一個大小合適的盒子發(fā)光二極管封裝在里面，并將盒子內(nèi)壁涂上瀝青。

3)把減流限流保護(hù)從輸出端移到預(yù)穩(wěn)壓級。這樣做一是相當(dāng)于將輸出阻抗減小了限流保護(hù)電阻的大小，提高了其負(fù)載調(diào)整率。二是相當(dāng)于移開了一個意外熱源（當(dāng)電源意外過載，限流保護(hù)開始工作，作為限流的晶體管肯定會散出熱量），避開了對后級低噪聲器件的干擾，提高電源穩(wěn)定度。

2.2對特定負(fù)載出現(xiàn)振蕩的分析

當(dāng)電源電路的阻抗與負(fù)載的阻抗匹配時，會在某些頻率出現(xiàn)振蕩，而引起精密電源振蕩的振蕩源一般為小信號，為了盡可能減小甚至消除這種振蕩，對電源進(jìn)行小信號建模分析,希望能從中找到一些解決方法。由于這個電源的低紋波、低噪聲的輸出重要是由次級穩(wěn)壓來實(shí)現(xiàn)，所以選擇次級穩(wěn)壓的正輸出進(jìn)行小信號建模分析（圖4）：

圖4次級穩(wěn)壓的小信號模型

設(shè)預(yù)穩(wěn)壓級輸出的紋波使恒流源輸出電流波動為，進(jìn)而使作為基準(zhǔn)源的發(fā)光二極管組電壓波動為，輸入達(dá)林頓連接的基極電流波動，如圖4,由電路可得：

基準(zhǔn)源紋波：

紋波增益表達(dá)式為：

為方便討論和說明，設(shè)負(fù)載為純阻性的（其他類型的負(fù)載，可用此分析方法作為參照），則令,并忽略較小項可得：

這個式子我們非常熟悉，它與有負(fù)載的LC低通濾波電路的傳輸函數(shù)的幅值有相同的表達(dá)形式，令其對ω一階導(dǎo)為零，可求得其極大點(diǎn)處ω的值：

從(4)式可知，只要L取得足夠大，使根號內(nèi)的值0,則振蕩點(diǎn)不存在，但L大代表著電感的體積大，這是難以接受的，一般在體積允許的情況下，才采用這種方法，通常只能調(diào)整電路中元件的值，使振蕩點(diǎn)遠(yuǎn)離工頻和干擾頻率，這里要注意的是式中各個量與所用元件的值是有差別的，應(yīng)該是由于布線、焊接以及元器件本身的誤差等原因出現(xiàn)的，所以要對各值進(jìn)行準(zhǔn)確的測量，可更換幾個不同已知值的L和C，用SR780測量其對應(yīng)的極大值點(diǎn)來聯(lián)立計算出電路中本身存在的阻抗，再計算出最適合的（使振蕩頻率遠(yuǎn)離工作頻率）電容和電感值。實(shí)際檢測分析，當(dāng)更換電源中的電感時，輸出的振蕩頻率與(4)式吻合得較好，這實(shí)際上說明對不同的負(fù)載，只要具體了解負(fù)載的阻抗，通過調(diào)整電源的阻抗，是可以使振蕩遠(yuǎn)離工頻和干擾頻率的，達(dá)到工作上的要求。

另一方面，可以通過小信號模型求出電路的輸出阻抗為：

2.3溫度漂移

實(shí)驗(yàn)檢測發(fā)現(xiàn)若是發(fā)光二極管和三極管在溫度系數(shù)上選擇不當(dāng)，隨著工作時間的推移，晶體管發(fā)熱，電源輸出多則有0.5V的漂移。但只要做一下選擇，這是完全可以改善的。通常發(fā)光二極管的溫漂大約在2mV??C左右，晶體三極管大約為4mV??C,由于它們的溫漂有相同的符號，實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)只要選擇適當(dāng)，就能很好的補(bǔ)償?shù)?，可以將溫漂系?shù)降到104?以下，鑒于弱信號檢測的電源一般工作在室溫，這樣的溫漂已經(jīng)能夠完全滿足要求。

3SR780檢測結(jié)果展示及分析：

設(shè)計的電源輸出為：Vo=±8V,Io=0～00mA，考慮到電源要同時要具有較高的穩(wěn)定性和低噪聲、低紋波的要求，所以檢測選擇的是SR780的最大頻段0-102.4kHz,但實(shí)測發(fā)現(xiàn)，在頻率>3.2kHz時，其輸出被SR780背景噪聲所淹沒，給出電源滿載時輸出噪聲紋波功率譜密度在3.2kHz以下如圖5，有效值為：

圖5電源滿載時輸出噪聲紋波功率頻譜

圖6SR780輸入短接的背景噪聲功率頻譜

這個電源的缺陷是輸出電壓不能太高，重要是因?yàn)榘l(fā)光二極管端電壓不高，一般為2-3V，要使輸出較高的電壓，就得串聯(lián)更多的發(fā)光二極管，這樣會使電源溫漂難以補(bǔ)償，焊結(jié)點(diǎn)過多，也容易引入干擾。不過，只要選擇合適的端電壓發(fā)光二極管，對常用的±5V、±12V、±15V電壓輸出是沒有問題的，這已經(jīng)能夠滿足現(xiàn)在大部分弱信號測量要求了。

4總結(jié)

本文研制的低噪聲正負(fù)雙路輸出的線性穩(wěn)壓電源采用價格低廉的發(fā)光二極管在經(jīng)特殊處理后作為基準(zhǔn)源，大大降低了電源的制作成本，同時用動態(tài)分析儀SR780跟蹤檢測分析電路中各個環(huán)節(jié)，以此來調(diào)整和分析濾波電容和電阻，消除尖峰噪聲和振蕩，輸出紋波噪聲達(dá)到μVrms級，能夠用作弱信號檢測儀器的供電。